由于T梁橋頂升支點(diǎn)處的不均勻沉降對梁體的受力產(chǎn)生較大的影響，因此在整個PLC同步頂升過程中需要確保梁體是在進(jìn)行剛體位移，各支點(diǎn)的頂升要保持高度同步。PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)在多個建筑物的移位工程中得以成功運(yùn)用，可滿足本項(xiàng)目的設(shè)計(jì)要求。

PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升綜合考慮了頂升力和位移的雙重因素。液壓千斤頂可準(zhǔn)確反映出各千斤頂?shù)膶?shí)際頂力，位移傳感器(拉線傳感器或光柵尺)可準(zhǔn)確地反應(yīng)出頂升豎向位移。將兩者通過系統(tǒng)進(jìn)行聯(lián)控，可確保頂力的穩(wěn)定輸出，以達(dá)到平穩(wěn)頂升的目的，同時在某支點(diǎn)位移稍有偏差時，可及時通過系統(tǒng)對相應(yīng)支點(diǎn)的頂力進(jìn)行自動調(diào)節(jié)，確保頂升過程的同步，確保梁體安全。

交替頂升方法

傳統(tǒng)的頂升方法是有兩組千斤頂，一組為頂升千斤頂，另一組為隨動千斤頂。當(dāng)頂升千斤頂一次頂升行程到位后，用隨動千斤頂進(jìn)行換撐，待頂升千斤頂收缸并調(diào)整標(biāo)高后再進(jìn)行下一行程的頂升，如此重復(fù)。但這種頂升方法存在的問題是每次用隨動千斤頂進(jìn)行換撐的時候支撐體系都有一個微小的壓縮變形，當(dāng)頂升高度太高的時候這種壓縮變形將無法忽略。

本次頂升高度為11.181 m，為全國很大頂升高度。因此不能采用傳統(tǒng)的頂升方法進(jìn)行頂升，而是采用交替頂升。交替頂升兩組均為頂升千斤頂，分別獨(dú)立成系統(tǒng)，當(dāng)一組千斤頂在進(jìn)行頂升作業(yè)時，另一組千斤頂可進(jìn)行標(biāo)高調(diào)整，待一個頂升行程完成后可立刻開始下一個頂升行程。單個頂升行程為100 mm。

交替頂升的缺點(diǎn)是需要同時投入兩組頂升千斤頂，施工成本增加較大，且千斤頂出現(xiàn)故障的概率成倍增加。優(yōu)點(diǎn)是兩組千斤頂均為主動對支點(diǎn)施加頂升力，消除了臨時支撐壓縮變形帶來的安全隱患，且施工進(jìn)度可大大加快。

施工監(jiān)控

T梁橋頂升橋梁頂升是一項(xiàng)要求精細(xì)的施工作業(yè)，并且整個過程處于動態(tài)。因此，為了確保梁體的安全和整個頂升過程中的梁體線形符合設(shè)計(jì)要求，需要獨(dú)立的第三方監(jiān)控單位對梁體的位移和應(yīng)力數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時監(jiān)控，與施工單位的位移數(shù)據(jù)進(jìn)行相互校核。

通過對既有結(jié)構(gòu)建模計(jì)算，對頂升過程中的位移偏差和應(yīng)力變化設(shè)置預(yù)警值和極限值。達(dá)到預(yù)警值時需實(shí)時下達(dá)監(jiān)控指令對偏差較大的千斤頂進(jìn)行加壓或卸載以將偏差調(diào)整回預(yù)警值以下。達(dá)到極限值時需實(shí)時下達(dá)監(jiān)控指令停止所有千斤頂?shù)墓ぷ?，進(jìn)行逐一排查，找出原因后調(diào)整到預(yù)警值以下，再進(jìn)行未完成的頂升工作。

控制指標(biāo)

根據(jù)建模計(jì)算結(jié)果以及參照相關(guān)規(guī)范要求，對既有梁體制定了以下位移偏差以及應(yīng)力變化幅值的控制指標(biāo):

(1)PLC同步頂升施工目標(biāo)是成橋后橋面設(shè)計(jì)標(biāo)高與橋面實(shí)際標(biāo)高誤差控制在±5.0 mm以內(nèi)，橫橋向控制在±2.0 mm以內(nèi)。

(2)PLC同步頂升過程中，縱橋向墩柱之間的沉降差預(yù)警值為3.5mm，極限值為5.0 mm。

(3)PLC同步頂升過程中，T梁橋頂升附加應(yīng)力預(yù)警值為1.0 MPa，極限值為1.5 MPa;過程中不出現(xiàn)新的裂縫，原有裂縫寬度無明顯增大。

網(wǎng)站標(biāo)題：PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)的運(yùn)用
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